2024-03-29T19:15:40Z
https://tumechj.tabrizu.ac.ir/?_action=export&rf=summon&issue=643
مهندسی مکانیک دانشگاه تبریز
2228-5148
2228-5148
1394
45
1
بررسی کیفی و کمی اثر لانه زنبوری و توری بر بهبود پارامترهای جریان در یک تونل باد زیر صوت
هادی
حقوقی
مهدی
نیلی احمدآبادی
مجتبی
دهقان منشادی
تونل باد، جریان هوای کنترل شدهای را ایجاد میکند که از اطراف مدل عبور کرده و بدین ترتیب اطلاعات مفیدی از چگونگی عبور جریان از اطراف مدل به دست میآید. هدف نهایی از طراحی تونل باد، ایجاد جریان هوای یکنواخت با حداقل شدت آشفتگیها[1] و بدون زاویه میباشد. یکی از روشهای کاهش شدت آشفتگی جریان نصب لانهزنبوری[2] و توری[3] در محفظه آرامش تونل باد است. در این پژوهش اثر نصب لانهزنبوری و توری با پارامترهای هندسی مشخص بر توزیع سرعت، شدت آشفتگیها و دو پارامتر چولگی[4] و صافی[5] جریان در مقطع آزمون تونل باد مورد بررسی قرار گرفته است. به منظور اندازهگیری شدت آشفتگیها از دستگاه جریانسنج سیم داغ[6] استفاده شده است. این دستگاه سرعت لحظهای جریان سیال را با فرکانس بسیار بالا اندازهگیری میکند. نتایج نشان میدهد که نصب لانهزنبوری و توری و همچنین جدا کردن فن از بدنه تونل باد باعث کاهش حدود 75 درصدی شدت آشفتگیها در مقطع آزمون تونل باد و همچنین نزدیک شدن پارامترهای چولگی و صافی جریان به مقادیر بهینه آنها شده است. همچنین نتایج به دستآمده مؤید آن است که لانه زنبوری و توری توزیع احتمال نرمال دادههای سرعت لحظهای را به حالت نرمال نزدیک میکند. [1] Turbulence intensity 2 Honeycomb [3] Screen [4] Skewness (Kurtosis) [5] Flatness [6] Hot wire anemometers
تونل باد
لانهزنبوری
توری
شدت آشفتگی
جریان سنج سیم داغ
2015
04
21
1
10
https://tumechj.tabrizu.ac.ir/article_3728_321244e85e40e2403429f865c9c8b8d9.pdf
[1] Barlow, J.B.; Rae, W.H. and Pope,
[2] Owen, F.K.,
[3] دهقان منشادی مجتبی،
[4] Dehghan Manshadi. M,
[5] Bradshaw.P,
[6] Soltani M.R., Ghorbanian K. and Manshadi M.D.,
[8] Finn E. Jorgensen,
[7] سلطانی محمدرضا، قربانیان کاوه، میرزایی محسن، دهقان منشادی مجتبی،
مهندسی مکانیک دانشگاه تبریز
2228-5148
2228-5148
1394
45
1
مطالعه پارامتری فرآیند جوشکاری نقطهای مقاومتی در نمونههائی از جنس AISI 1008 با روش اجزای محدود
عباس
فدائی
عطا
خباز اقدم
در تحقیق حاضر با مطالعه پارامتری به روش اجزای محدود در ورق های نازک با جوش نقطهای مقاومتی از جنس فولاد AISI 1008، اثرات تغییر کمیتهای مختلف بر انداره و شکل دکمه جوش نشان داده شدهاند. صحت سنجی قسمتی از نتایج تحلیل اجزای محدود با مطالعه تجربی و قسمتی دیگر به صورت مقایسه با پژوهش های منتشر شده انجام گرفت. نتایج این پژوهش نشان داد که شدت جریان الکتریکی مهمترین کمیت در نحوه تشکیل دکمه جوش می باشد. همچنین افزایش قطر الکترود یا ضخامت ورق باعث افزایش ناحیه متاثر از گرما می شود، لذا مدت زمان و یا شدت جریان بیشتری برای جوشکاری لازم خواهد بود. به علاوه کاهش جریان و زمان جوشکاری باعث کوچک شدن دکمه جوش و بالا رفتن گرادیان دمایی در ناحیه متاثر از گرما شده و در نتیجه تنش های پسماند کششی را در این ناحیه افزایش می دهد.
مطالعه پارامتری
جوشکاری نقطه ای مقاومتی
شکل دکمه جوش
اندازه دکمه جوش
روش اجزای محدود
2015
04
21
11
21
https://tumechj.tabrizu.ac.ir/article_3729_497d6255985c4824ef5f2958ad8c5255.pdf
[1] Deng X., Chen W., and Shi G
[2] Feulvarch E., Robin V., and Bergheau J.M.,
[3] Zhigang H., Yuanxun W., Chunzhi L., and Chuanyao L.,
[4] Zhigang H., Kim I.S., Wang Y., Li C., and Chen C.,
[5] Eisazadeh H., Hamedi M., and Halvaee A.,
[6] Lei Z., Kang H.T., and Liu Y.,
[7] Dancette S., Fabregue D., Estevez R., Massardier V., Dupuy T., and Bouzekri M.,
[8] "Properties and selection: Nonferrous alloys and special-purpose materials",
[9] "Metric-ISO 5821 standard cap electrodes",
[10] Zhang W.,
[11] Dickinson D.W.,
[12] "Recommended practices for test methods for evaluating the resistance spot welding behavior of automotive sheet materials",
[13] Long X.,
مهندسی مکانیک دانشگاه تبریز
2228-5148
2228-5148
1394
45
1
مدلسازی تیرساندویچی لاستیکی کاملاً مقید با توجه به خواص ویسکوالاستیک آن
بهنام
قبادیپور
علی
رهروی
منصور
علیزاده
آزاده
ضیاییجزی
در این مقاله نحوه اندازهگیری خواص هایپرالاستیک و ویسکوالاستیک برای لاستیکها از طریق آزمون توضیح داده شده و در ادامه یک تیر ساندویجی با هستهی لاستیکی شبیهسازی و نتایج آن با آزمون مقایسه گردیده است. نحوه ی اندازه گیری هر یک از متغیرهای فوق از طریق آزمایش توضیح داده میشود. به اختصار تئوری های مربوطه، برای توصیف دادههای اندازهگیری شدهی آزمایش، ارائه خواهد شد. سپس خواص مورد نیاز اندازهگیری شده، برای شبیه سازی در نرمافزار ABAQUS بکار میرود و براساس روش های مختلف مدلسازی شده و میرایی های متفاوت بررسی می شود و در نهایت نتایج آن با نتایج آزمون و نتایج تحلیلی مقایسه میشود.
لاستیک
خواص الاستیک
ویسکوالاستیک
هایپرالاستیک
مدل اجزاء محدود
ارتعاش
2015
04
21
23
30
https://tumechj.tabrizu.ac.ir/article_3730_d11cbf67e6fe1535343ebae1ac8c73f0.pdf
[1] Alvelid M., Enelund M.,
[2] Meunier M., Shenoi R.A.,
[3] Nashif A.D., Jones D.I.G., Henderson J.P.,
[4]ASME Manual MS-4
[5] Rösler J., Harders H., Bäker M.,
[6] Hibbit C., Karlsson T., Sorensen H.,
[7] Christopherson. J., NakhaieJazar G.,
[8] Ashby M.F., Jones D.H.,
[9] modeling rubber and viscoelastic
مهندسی مکانیک دانشگاه تبریز
2228-5148
2228-5148
1394
45
1
تأثیر دما و زمان گرمایش مجدد در فرآیند تیگزوفورجینگ بر خواص ریزساختاری و مکانیکی فلنج تولید شده از آلومینیم A356
البرز
کاظمی
سلمان
نوروزی
عبدالحمید
گرجی
در این پژوهش فرآیند تیگزوفورجینگ به عنوان یکی از فرآیندهای شکلدهی نیمه جامد مورد تحقیق قرار گرفته است که شامل آهنگری آلیاژ آلومینیم A356 در محدوده دمایی دو فازی ( بین خط ذوب و انجماد) است. با هدف دست یافتن به شرایط مطلوب، تأثیر پارامترهایی نظیر دما و زمان نگهداری در عملیات گرمایش مجدد روی فرآیند تیگزوفورجینگ مورد بررسی قرار گرفته است. دمای نیمه جامد 580، 590 و 600 درجهسانتیگراد و زمان نگهداری 5، 10 و 15 دقیقه در نظر گرفته شده است. نتایج حاصل نشان داد که در دمای 600 درجه سانتیگراد و زمان نگهداری 5 دقیقه، ریزترین ساختار (73 میکرومتر) بدست آمده است. همچنین به منظور بررسی خواص مکانیکی، آزمون فشار و سختی سنجی نیز انجام شد و همان طور که انتظار میرفت بهترین خواص مکانیکی (تنش تسلیم 149 مگاپاسکال، تنش فشاری نهایی 433 مگاپاسکال و سختی 79 ویکرز) در نمونه با ریزترین ساختار حاصل شده است.
فرآیند تیگزوفورجینگ
آلیاژ آلومینیم A356
دمای گرمایش مجدد
زمان نگهداری
2015
04
21
31
40
https://tumechj.tabrizu.ac.ir/article_3731_d91dd03946ec3e8254f129639fad38e1.pdf
[1] Atkinson, H. V.
]2[ کمرئی امیر، نوروزی سلمان، بخشی محمد، گرجی عبدالحمید،
[3] Nourouzi, Salman, et al.
[4] Seo, P. K., and C. G. Kang.
[5] Seo, P. K., S. W. Youn, and C. G. Kang.
[6] Chen, T. J., et al.
[7] Kang, C. G., S. W. Youn, and P. K. Seo.
[8] Khizhnyakova, L., et al.
[9] Kim, H. H., and C. G. Kang.
[10] Kang, C.G., C.K. Jin, and A. Bolouri.
[11] TAO, J.-q., et al.
[12] Essa, K., et al.
[13] Taghavi, Farshid, and Ali Ghassemi.
[14] Birol, Yucel.
[15] Canyook, R., et al.
[16] Seo, P. K., D. U. Kim, and C. G. Kang.
[17] Zhao, Zude, et al.
[18] Ashouri, S., et al.
[19] Liu, D., et al.
[20] Snyder, V. A., J. Alkemper, and P. W. Voorhees.
[21] Gojić, M., Lazić, L., Kožuh, S., & Kosec, L,.
[22] Curle, U. A., and G. Govender.
[23] Ayas, C., V. S. Deshpande, and M. G. D. Geers.
مهندسی مکانیک دانشگاه تبریز
2228-5148
2228-5148
1394
45
1
شبیهسازی دینامیک سیالات محاسباتی جریان جوشش فرو سرد در یک لوله عمودی
سیدحسین
گنجیانی
در این کار، جریان جوشش فرو سرد در یک لوله عمودی به روش عددی شبیهسازی شده است. شبیهسازی در کد تجاری دینامیک سیالات محاسباتی با مدل دو سیالی به روش اولر- اولر انجام شده است. برای شبیهسازی جریان جوشش فرو سرد، معادلات ترکیبی این جریان، کد نویسی شده و اجرا شدند. پیش بینی درست و مناسب کسرهای حجمی در جریان جوشش فرو سرد یک مرحله مهم در مدل کردن آن است، زیرا کسرهای حجمی به شدت بر انتقال های الگوی جریان تأثیر میگذارند. برای هندسه و شرایط مرزی استفاده شده در کار حاضر، توزیع کسر حجمی بدست آمده با داده های آزمایشگاهی موجود، تطابق بسیار خوبی دارند. همچنین نتایج شبیه سازی با دیگر نتایج عددی و نتایج حاصل از کد RELAP5/MOD3.2 نیز مقایسه شده است. علاوه بر کسر حجمی، توزیع دمای مایع، سرعت مایع و شدت آشفتگی نیز بررسی شدهاند.
جوشش فرو سرد
کسر حجمی
دینامیک سیالات محاسباتی
2015
04
21
41
52
https://tumechj.tabrizu.ac.ir/article_3732_ca38799bf8e9a4c73e5ce89283450090.pdf
[1] Shirakawa, N., Yamamoto, Y., Horie, H., and Tsunoyama, S.,
[2] Serizawa, A., and Kenning, D.B.R,
[3] Zeitoun, O., and Shoukri, M.,
[4] Prodanovic, V.,
[5] Guan, P., Jia. L., Yin, L., Wang, S.,
[6] Edelman, Z. and Elias, E.,
[7] Okawa, T., Kubota, H., Ishida, T.,
[8] Prodanovic, V., Fraser, D, Salcudean, M.,
[9] Koncar, B., Kljenak, I., Mavko, B.,
[10] Končar, B., Krepper, E., Egorov, Y.,
[11] Končar, B., Krepper, E.,
[12] Delhaye, J.M., Maugin, F., Ochterbeck, J.M.,
[13] Soodphakdee, D., Tu, J., Behnia, M.,
[14] Ranz, W. E., Marshall, W. R.,
[15] Ishii, M., Zuber, N.,
[16] Drew, D. A., Lahey, R. T. Jr.,
[17] Wang, S. K., Lee, S. J., Lahey, R. T. Jr., Jones, O. C.,
[18] Lopez de Bertodano, M.
[19] Antal, S. P., Lahey, R. T. Jr., Flaherty, J. E.,
[20] Kurul, N., Podowski, M. Z.,
[21] Sato, Y., Sadatomi, M., Sekoguchi, K.,
[22] Tu, J. Y., Yeoh, G. H.,
[23] Bartolemei, C.C., Chanturiya, V.M.,
[24] Thome, J.R.,
[25] Koncar, B., Mavko, B.,
[26] Thome, J.R.,
[27] Larsen, P.S., Tong, L.S.,
[28] Deghal, A.L., Chaker, A.,
[29] Kays, W.M., Crawford, M.E., and Weigand, B.,
[30] Frost, W., Dzakowic, G.S.,
[31] Saha, P., Zuber, N.,
[32] FLUENT Incorporated. FLUENT 6.3 user's guide.
مهندسی مکانیک دانشگاه تبریز
2228-5148
2228-5148
1394
45
1
بررسی عددی و آزمایشگاهی اثرات گرفتگی واقعی بر همودینامیک جریان خون
سینا
پاشازانوس
روزبه
شفقت
قدیر
اسماعیلی
در این مطالعه به بررسی آزمایشگاهی و عددی جریان نیوتونی خون در مجرای دارای گرفتگی با شرایط هندسی واقعی بهدلیل بیماری گرفتگی شرایین پرداخته شده است. در شبیهسازی عددی مساله بهدلیل پیچیدگی هندسهی گرفتگی، معادلات ناویر-استوکس در مختصات عمومی منحنیالخط بهکار برده شده و با روش حجم محدود در این مختصات حل شدهاند. هدف از این مطالعه بررسی اثرات یک گرفتگی واقعی بر ویژگیهای جریان خون مانند پروفیلهای سرعت و فشار، بردارهای سرعت، تنش برشی دیوارهای متوسط و محلی در پایین دست گرفتگی میباشد. نتایج حاصله نشان میدهد بهدلیل شکل خاص گرفتگی، افزایش عدد رینولدز موجب نوسانات شدید و همچنین افزایش ناگهانی تنش برشی در ناحیهی گرفتگی شده که در رینولدزهای بالا صدمات جدی به دیوارهی رگها وارد کرده و حالت بیماری را پیچیدهتر میکند.
آرترواسکلروز
مختصات عمومی منحنیالخط
گرفتگی
تنش برشی دیوارهای
2015
04
21
55
60
https://tumechj.tabrizu.ac.ir/article_3733_6e984f9b0dc86a5e3a461dccc5589453.pdf
[1] Hejri, B., and Sadeghi P. M S.,
[2] Ghalichi, F. and G. Robert,
[3] Mukhopadhyay, S. and Layek, G,
[4] Mansour, R.,
[5] Golpayeghani, A.T., S. Najarian, and M. Movahedi,
[6]Tofigh, H.,
[7] Sousa, L., et al.,
[8] Pasha Zanous, S., Shafaghat, R., and Esmaili, Q.,
[9] Kahraman, H., Ozaydin, M., Varol, E., Aslan, S., Dogan, A., Altinbas, A., Demir, M., Gedikli, O., Acar, G., Ergene, O.,
[10]Hoffmann, K.A. and S.T. Chiang,
[11] Farrashkhalvat, M. and J. Miles,
مهندسی مکانیک دانشگاه تبریز
2228-5148
2228-5148
1394
45
1
بررسی عملکلرد چرخه روغن نیروگاه سهموی خورشیدی شیراز بخش اول: مدلسازی و مانیتورینگ
مصطفی
زمانیمحیآبادی
سیدعلیاکبر
صفوی
سیدوحید
نقوی
سیدمحمدحسام
محمدی
عملکرد سیستم در آینده دارای اهمیت میباشد. در این مقاله مدلسازی و مانیتورینگ چرخه روغن نیروگاه خورشیدی شیراز مورد مطالعه قرار میگیرد. جهت تحقق این مهم قسمت های مختلفی که در کنترل فرایند تأثیرگذار هستند، در محیط نرم افزاری MATLAB مدلسازی و با استفاده از دادههای فعلی نیروگاه خورشیدی شیراز اعتبارسنجی میشوند. مبنای مدل توسعه یافته براساس دیاگرام جریان فرآیند (PFD) نیروگاه خورشیدی شیراز میباشد. به منظور ایجاد محیطی با تعامل کاربری بهتر و انعطافپذیری بیشتر جهت اتصالات زمان حقیقی، مدلسازیها به محیط نرمافزاریLabVIEW نیز منتقل میشوند. از اینرو به کمک نرمافزارLabVIEW محیط گرافیکی مناسبی فراهم میگردد تا عملکرد بخشهای مختلف نیروگاه را بتوان به بهترین شکل ممکن نمایش داد.
مدل سازی
متلب
اعتبارسنجی مدل
سیمولاتور
نیروگاه خورشیدی شیراز
2015
04
21
61
67
https://tumechj.tabrizu.ac.ir/article_3734_cae8a90b63b2d84d9b2e229dd6cb266f.pdf
[1] زمانی محی آبادی مصطفی، صفوی سید علی اکبر، سید وحید نقوی، محمدی سید محمد حسام
[2] Yang W, Kuo C, Aydin O,
[3] Eck M, Zarza E, Eickhoff M, Rheinlander J,
[4] Price H
[5] Yebra L.J, Berenguel M, Dormido S, Romero M,
[6] Rolim M.M, Fraidenraich N, Tiba C,
[7]
[8]
[9]
[10] زمانی محی آبادی مصطفی،
[11] Daneshyar M,
[12] Yaghoubi M, Azizian K, Shirazy S, Kanan P,
[13] Zentrum D, für Luft und Raumfahrt e.V. Schwarzbözl P,
[14]
[15] پی اینکروپرا فرانک، پی دویت دیوید
[16]
مهندسی مکانیک دانشگاه تبریز
2228-5148
2228-5148
1394
45
1
بهینه سازی چند هدفی نیروگاه زمین گرمایی با مبادله کن گرمایی هم محور
محمد
عامری
حمید
مختاری
در این مقاله بهینهسازی مبادله کن گرمایی یک نیروگاه زمین گرمایی بر مبنای الگوریتم ژنتیک مطالعه گردید. ابتدا به صورت تک هدفی با توابع هدف افت فشار بر واحد طول و راندمان گرمایی نیروگاه نسبت قطر داخلی به خارجی بهینه محاسبه شد. سپس با دو تابع هدف راندمان گرمایی و هزینه اجزاء نیروگاه زمین گرمایی بهینهسازی چند هدفی صورت پذیرفت. در این بررسی هزینه های لوله گذاری و محاسبه عمق چاه مورد بررسی قرار گرفت. نتایج حاصل از بهینهسازی تک هدفی منجر به نسبت بهینه برابر با 675/0 برای کمترین افت فشار و نسبت بهینه برابر با 353/0 برای بیشترین راندمان گرمایی گردید. در بهینهسازی دو هدفی پارامترهای بهینه برای افزایش راندمان و کاهش قیمت شناسایی شد.
زمین گرمایی
بهینه سازی
مبدل هم محور
الگوریتم ژنتیک
2015
04
21
69
73
https://tumechj.tabrizu.ac.ir/article_3735_57c0ec64a328c58ac63f8c8331967e69.pdf
[1] Astolfi M., Romano M.C., Bombarda P., and Macchi E.,
[2] El-Emam R.S., and Dincer I.,
[3] Yari M.,
[4] Li M., and Wang J.,
[5] Mlcak HA.,
[6] Valdimarsson P., and Eliasson L.,
[7] Schneider DRM., Duic N., and Bogdan Z.,
[8] Kujawa T., Nowak W., and Stachel AA.,
[9] Davis A.P., and Michaelides E.E.,
[10] Bejan A.,
[11] Bejan A.,
[12] Goldberg D, and Genetic E.,